valvol писал(а):
enginer писал(а):
- Уважаемый,
1. эта "отрихтованная" схема НЕ ОБЕСПЕЧИТ
Моделирование показывает, что она обеспечит и 180 и 480, а если надо и 800.
- не иначе как - если убрать предложенную Вами емкость в 1 мкф...
valvol писал(а):
Что касается нагрузочной способности КМОП, то эти микросхемы рассчитаны на коммутацию ёмкостной нагрузки и согласно В.Л.Шило один КМОП драйвер может быть нагружен ёмкостью до 5000пф без всякого резистора.
- да понятно, что "может"... - ну типа, "драйвер не сгорит"...
)
Весь вопрос только в том - фронт какой крутизны этот драйвер в состоянии в этом случае сформировать на затворе ключа?
valvol писал(а):
А это гораздо больше входной ёмкости используемого транзистора. При желании драйверный элемент можно усилить, подключив параллельно ему не задействованный 4 элемент.
- все равно это ОЧЕНЬ малый ток...
В моем варианте этой схемы импульс разрядного тока затвора через эмиттер КТ3102 достигает 600 миллиампер... Что вообще-то многовато даже для КТ3102(250 ma в импульсе). Придется или ограничивать, или ставить какой-нибудь более мощный транзистор...
- и при этом достигается амплитуда выброса в 160 вольт на дуге - при величине стокового резистора в 0.4 ома, тогда как Вы вынуждены ставить 0.1 ом... То есть при практически том же броске напряжения ток через силовой ключ сокращается ВЧЕТВЕРО! - Вот что дает увеличение скорости закрывания(тока разряда емкости затвора) ключа...
valvol писал(а):
Касательно величины затворного резистора. В режиме ХХ, при величине 1к, потери на транзисторе 25Вт, а с 1 ом 24.6Вт (имеется в виду внутреннее сопротивление лог. элемента).
- ну есс-но!
ведь в режиме ХХ энергия индуктивного выброса в любом случае выделится на ключе (ну некуда ей больше деваться!
Другое дело - при каком напряжении и токе эта энергия будет на ем выделяться...
- поскольку при дли-ительном времени закрывания силового ключа - НАПРЯЖЕНИЕ самоиндукции вторичной обмотки, выделяющееся на силовом ключе - будет НИЖЕ - а ТОК через НЕДОЗАКРЫТЫЙ силовой ключ - ВЫШЕ.
Так что энергия/, выделившася на ключе - за единицу времени
(за один импульс) - т.е. мощность - будет ПРАКТИЧЕСКИ ТА ЖЕ САМАЯ !!! А вот соотношение тока через ключи к напряжению на ключе - ну очченно разные...
- вот и выбирайте - что Вам нужнее - напряжение импульса самоиндукции(большое напряжение на котроткий промежуток времени) или длительность протекания в нем относительно малого тока при относительно низком напряжении...
valvol писал(а):
Т.е. КМОП драйвер с его внутренними 500 Ом и внешним резистором 470 Ом вполне способен справится с поставленной задачей. Более того, внешний резистор можно вообще исключить.
- 'эээ... С КАКОЙ-такой "задачей"?
Нагреть недозакрытый силовой вентиль ТОКОМ - или таки ионизировать броском НАПРЯЖЕНИЯ на силовом вентиле - дуговой зазор погасшей дуги?
)
valvol писал(а):
enginer писал(а):
По данным моего моделирования - при резисторе в истоке 0.1 ом на холостом ходу - схема входит в режим почти непрерывной генерации
В самом деле, при настройке директивы .tran 0 250m 150m 100u, указанной по умолчанию возникают нерегулярные сдвоенности и строенности импульсов. Однако их нерегулярность наталкивает на мысль, что дело не в схеме, а в симуляторе. Уменьшаем время итерации .tran 0 250m 150m 1u, запускаем моделирование и видим, что всё нормализовалось, остались только одиночные импульсы.
- Это Вы здря... "spice" - это очень старая(с 70-х годов прошлого века), а поэтому тщательно вылизанная и достаточно честная программа схемотехнического моделирования.
- а посему Ваша "нерегулярность" наталкивает на мысль - что Ваша схема просто работает в некотором "нестабильном"(переходном, не устойчивом) режиме. И при реализации подобной схемы - параметры компонентов НАВЕРНЯКА будут слегка иные - и как эта схема будет работать - одному боху известно. А посему - при оной "нерегулярности" - напрашивается процедура оценки УСТОЙЧИВОСТИ схемы к номиналам примененных в ней деталей, начальным значениям внешних напряжений и временам их нарастания и спада. Да. это - ДОЛГО.
- Но только после получения такой УСТОЙЧИВОЙ схемы - имеет смысл приступать к ее реализации.
- а в противном случае все подобные ЭКСПЕРИМЕНТЫ - Вы все равно будете совершать
- а ПРИРОДУ - ее НЕ ОБМАНЕШЬ.
но только уже не в модели - а в РЕАЛЕ, выгребая после каждого "експерименту" - горсти сгоревших деталей, так и не поняв толком - что-же там межу них произошло... Иба... я так понимаю - у Вас НЕТ многоканального цифрового(запоминающего) осциллографа(регистратора)
valvol писал(а):
enginer писал(а):
А посему "ВО ИЗБЕЖАНИЕ" - ну оченно полезно всегда запаивать с затвора на исток ключа - стабилитрон
Имеете лишний стабилитрон, ставьте для успокоения. Хотя схема, при условии нормального монтажа и без него нормально будет работать.
- ?!
та хто-ж их -когла ВИДАЛ - те мифические условия "нормального монтажа" и "нормального режима работы"
)
- и поскольку стоимость стабилитрона - на полтора порядка меньше стоимости силового ключа - то имхо вполне разумным решением будет стабилитрон все-таки поставить...
- равно как и цепочку "кламперов-дамперов" параллельно сток-истоку силового ключа - так же - как это сделано в "работающей" схеме - это которая на микроконтроллере... Но вот только вместо последовательной пары "1.5ке440са"(440*2=880 вольт ограничения) - в нашем случае разумным будет поставить что-то типа "1.5KE300CA" последовательно с "1.5KE250CA" с таими же шунтирующими резисторами по 200 ком - дабы в сумме получить 300+250=550 вольт ограничения (при пробивных сток-исток нашего силового ключа - IRFPC50 - в 600 вольтей)...
- Таким образом - будем иметь всего 50 вольт технологического запаса - что не бох весть что (это по сравнению с 700(!) вольтами запаса в "работающей" схеме на микроконтроллере) - но все-таки какая-никакая - а защита.
- поскольку если при отрыве электрода дуга не-дай-бох НЕ ЗАЖЖЕТСЯ(ну не знаю почему...) - то при отрыве электрода - на сток-истоке будет выброс - и 700 и 800 и 900 вольт... а может и больше.
- бо сказано - поспешай медленно...