Power Electronics

-Точно ...Спасибо!

_________________
Стрелой горящей поезд режет темноту
послушный неизвестным силам .......
....В руках билет, чтоб мог ты с поезда сойти
И не играть в игру чужую
Но нет того, кому ты можешь предъявить
Свой тайный пропуск в жизнь другую (С)Ария

Может быть кто-то поможет со схемой сетевого импульсного источника постоянного регулируемого напряжения на 500 Вт от минимума (близко к 0) до 250 В? Дайте, плз., ссылочку или на мыло m-radar@ukr.net.

Такое чувство, что Вами уже прочитаны и пОняты ВСЕ книжки по ИВЭП, но в них не оказалось точно того, что надо .
Обнародуйте "всю" задачу, и уточните,- собираетесь ли Вы сами ее решать.

конструирую преобразователь DC-AC 1кВА, 220В 50 Гц з ШИМ модуляцией.
: в апноте от микрочипа (ссылка где-то выше) и в статье С.Калюжного ( с журнала «схемотехника» №12 2005 , №1 2006 год) применяется алгоритм управления ключами поданный ниже.

[img][img]http://s39.radikal.ru/i086/0808/e1/acd11fec7235t.jpg[/img][/img]

[img][img]http://s50.radikal.ru/i129/0808/57/458efbef6027t.jpg[/img][/img]
[/url]

моделирование системы управления С.Калюжного
[img][img]http://s39.radikal.ru/i085/0808/5b/6eebe7c5a38ct.jpg[/img][/img]

_________________
Стрелой горящей поезд режет темноту
послушный неизвестным силам .......
....В руках билет, чтоб мог ты с поезда сойти
И не играть в игру чужую
Но нет того, кому ты можешь предъявить
Свой тайный пропуск в жизнь другую (С)Ария

Вопрос1:
зачем при ШИМ модуляции при закрывании, например VT3(см картинку выше), сразу открывают VT4,( VT2 открыт на протяжении всего полупериода), разве нельзя использовать обратные диоды моста???
возможно просто на мощных диодах экономят,заместо диода используют транзюк ,транзюки у них в мосте уже ж есть?
или это мост с фазовой ШИМ?
Вопрос2:
Как защищаться от сквозных токов которые неизбежно возникнут в вертикалях моста . Например: открыт VT2, закрывается VT3(ШИМ модуляция),потом открывается VD4 (или VT4). при следующем такте ШИМ сигнала открываем VT3- и возникает классический «сквозняк» либо из-за того что не закрылся VD4 (время рассасывания) или VT4 (ну не успели закрыть…).
Может попробовать одеть ферритовые бусинки на выводы транзисторов VT3 VT4?

[img][img]http://s57.radikal.ru/i158/0808/c7/d5db9220bad4t.jpg[/img][/img]
А поближе к стоку-истоку поставить RCD снабберы (чтобы уменьшить скорость спадания тока, и тем самым защитится от выброса самоиндукции этих защитных дросселей)…
Вопрос3
Есть мысль ШИМить верхними транзисторами VT3 VT1.нижние VT4 VT2-переключать только при смене полярности полуволн синуса(и использовать их в качестве датчика тока ). Напряжение самоиндукции дросселя фильтра и нагрузки пусть замыкается через диоды VD1 VD3…Или не реально….???

Ваши мнения, а то стрелять полупроводами неохота

-была соотв ветка и схему там давали ,только на немного другую напругу...

Провел опыт
управление завел от формирователя ШИМ, и сигнала переключения полуволн, дальше жесткая логика, определяющая стратегию управления, дальше ПУШ-ПУЛ с повышающим трансформатором 24\220.на картинке показана форма напряжения под нагрузкой.
Но это очень маленькая мощность, а нада около 1 кВА.
Пока не разберусь с теорией на мощу не полезу
[img][img]http://s42.radikal.ru/i095/0808/58/711073b33666t.jpg[/img][/img]

_________________
Стрелой горящей поезд режет темноту
послушный неизвестным силам .......
....В руках билет, чтоб мог ты с поезда сойти
И не играть в игру чужую
Но нет того, кому ты можешь предъявить
Свой тайный пропуск в жизнь другую (С)Ария

Это чтобы ток шел как "туда", так и "назад" - скажем, если нагрузка реактивная и иногда отдает мощность. Тогда и нужно открывание "нерабочего" транзистора. Получается повышающий преобразователь, он гонит ток обратно в источник.

Насчет бусинок - ХЗ, я в таких местах их не ставил. Раз пробовал посл. с трансом в мосте - не понравилось. Грелось жестоко, градусов 200, и толку не видно. В общем, тут опыт нужен. Если у Вас IGBT - тогда обратные HFA диоды(15 TB60). Или Cree диоды, только они дорогие . Если полевики - приходится отсекать обратный диод специальной низковольтной шоткой, и опять же ставить HFA или Cree диоды. Снаббер полевикам особо не нужен. Мертвое время, ессно, надо делать такое, чтобы полевик успел закрыться. Если IR2104, в нем 0,4-0,6 мкс. Полевики, похоже, удобны 400-вольтовые.
[quote="Dizel1"]

Вопрос3
Есть мысль ШИМить верхними транзисторами VT3 VT1. нижние VT4 VT2-переключать только при смене полярности полуволн синуса(и использовать их в качестве датчика тока ). Напряжение самоиндукции дросселя фильтра и нагрузки пусть замыкается через диоды VD1 VD3…Или не реально….???
Реально. Но реактивную мощность принимать не будет.
Для защиты этого моста лучше всего поцепить токовые трансы, скажем, на стоки двух верхних или нижних транзисторов, выходы - на триггер, который глушит драйвера и сбрасывается вручную. Я когда-то такую защиту делал для отладки мостового импульсного блочка. Так без мягкого старта запустить его не удавалось, с кнопки сброса напряжение на тригер подавалось через диф. RC цепочку с постоянной времени 1 мкс. Так что убить БП не было никакой возможности.

-в качестве источника-нагрузка, индуктивность фильтра в роли индуктивности преобразователя...вроде так?
где об этом режиме поподробней почитать можно? этот режим интересует особо, там и реактивные нагрузки могут быть не слабые, например вибрационный насос "струмок"(200 вт мощности но ток в цепи 6 ампер ) ...
буду наверно братьIRG4PC40UD, там и диод встроенный,
но мучают сомненья -можно ли?
смотрел справочник, время восстановления для встроенного диода транзистора
Diode Reverse Recovery Time ---- мах 60 ns (TJ = 25°C ) 120ns при TJ = 125°C
для HFA15 TB60 параметры практически такие же...
Но на форуме встречался с мнением что внутр. диоды медленные(для полевиков с этим мнением согласен, например для IRF740 Time Reverse Recovery 530 ns)
или поставить IRG4PC40U и внешние НFA TB60?
-в могучих девайсах стараюсь ставить, он снижает dI/dt и как результат перенапряжения от паразитн. инд.
монтажа, ну и по теплу транзюку полегче..
- в планах сьем падения напряжения КЭ потом тригер сбрасиваемый по переходу синусоиды через ноль)(а может и почаще, от отдельного генератора, если надо будет) (для разгона движков и прочих нагрузок с большими пусковыми токами сойдет думаю), при повторении такого режима на протяжении нескольких секунд- полный стоп с ручным перезапуском
Burner-Спасибо что откликнулись!

_________________
Стрелой горящей поезд режет темноту
послушный неизвестным силам .......
....В руках билет, чтоб мог ты с поезда сойти
И не играть в игру чужую
Но нет того, кому ты можешь предъявить
Свой тайный пропуск в жизнь другую (С)Ария

На здоровье . Я отвечал, однако пост куда-то делся.
Ну да.

Я не видел. Выходное напряжение и ток добросовестно "трансформируются" в накопительный конденсатор по 1/Кзап. Напр. на конденсаторе растет, что портит синус.
Хрошо, если найдется пример синуса с ОС.
Обр. диоды ставьте лучшие, какие найдете. Красиво жить не запретишь . Можно SiC поставить, токо они дорогие, сволочи.
Внутр. диоды могут быть горячее, поскольку в корпусе IGBT. Мне внешние нравятся тем, что их не надо менять вместе со сгоревшим IGBT. Дешевле. Сами они горят редко - я ни одного не сжег.
Чтобы поставить полевику обратный диод, надо сначала посл. с его стоком поставить низковольтную шотку для отсечки обратного тока. Это у IR написано.
Для пусковых токов при включении и срабатывании защиты можно делать плавный пуск - нарастание амплитуды синуса от некоторого минимума(0,5 скажем) напр., за десяток периодов.

-в апноте от микрочипа вроде с ОС

_________________
Стрелой горящей поезд режет темноту
послушный неизвестным силам .......
....В руках билет, чтоб мог ты с поезда сойти
И не играть в игру чужую
Но нет того, кому ты можешь предъявить
Свой тайный пропуск в жизнь другую (С)Ария

Проблему мягкого запирания обратных диодов стойки моста (полумост) можно решить преобразовав её в два чоппера. Вариант такого преобразования приводится в статье Станислава Резника и Дениса Чуева Защита от сверхтоков и перенапряжений и снижение коммутационных потерь в силовых импульсных преобразователях из журнала Компоненты и технологии №5 за 2006. Смотреть рис.6. Результирующий преобразователь обладает свойствами обратимости, т.е. может передавать энергию в нагрузку или возвращать её в первичный источник питания. В конце статьи (рис.10) приводится вариант трёхфазного инвертора.

valvol-Спасибо!!

Бой продолжается...
при включении силовой части преобразователя, (полный мост на 4 IRG4PC40UD) без нагрузки и фильтра слышен звук с частотой работы ШИМа (15 кгц)
Звучать там по определению нечему - снабберов нет, индуктивностей тоже нет....
Вопрос: что же там может звучать? а не "сквознячок" ли это заставляет звучать дорожки ???
или он уже "сдул" бы крышки транзюков ?
Потребление в таком режиме 3 мА при 300В питания.
Преобразователь уже испытан на нагрузке 1 кВА (5А) ....
Ваши мнения ...
И еще вопрос: какой критерий для расчета выходного фильтра?
Вариант "просто шоб фильтровало:)" не подходит -при 50 мкГ и 11мкФ у меня "гуляет" между фильтром и преобразователем где то 5-8 ампер...
при повышении индуктивности до 200-500 мкГ ток снижается до 3-2 ампер...
Вероятно что протекание реактивного тока вызвано "перекачкой энергии" обратно в источник с конденсатора фильтра (о чем и говорил Burner) При увеличении индуктивности сила этого тока уменьшается, но не помешает ли это возврату реактивной энергии с НАГРУЗКИ в ИСТОЧНИК.
Может есть оптимум?
Хотелось бы услышать мнения форума по этому вопросу

_________________
Стрелой горящей поезд режет темноту
послушный неизвестным силам .......
....В руках билет, чтоб мог ты с поезда сойти
И не играть в игру чужую
Но нет того, кому ты можешь предъявить
Свой тайный пропуск в жизнь другую (С)Ария

Разумеется, основным критерием является подавление напряжения пульсации с частотой ШИМ. Обычно достаточно подавления на 40дБ (в 100 раз). Для этого частота среза LC-фильтра (обеспечивает завал 40дБ на декаду) должна быть в 10 раз ниже частоты ШИМ. Допустим для ШИМ 15кГц, частота среза fcp фильтра 1.5кГц. При полной нагрузке ёмкость LC-фильтра шунтируется сопротивлением нагрузки R, благодаря чему фильтр вырождается в LR, следствием чего может быть снижение частоты среза. Желательно чтобы частота среза LR фильтра не опустилась ниже частоты, которая раз в десять больше частоты модуляции fm(50Гц). Для обеспечения этого критерия индуктивность L должна быть не более:
L<R/(20*pi*fm)=50/(20*pi*50)=16мГн
Допустим выбираем 10мГн. Тогда конденсатор фильтра должен иметь
C=1/((2*pi*fcp)^2*L)=1.1мкФ
Чтобы можно было использовать стандартный номинал 1мкФ, необходимо несколько увеличить индуктивность фильтра.